Odhadne tlak na posledním (nejdálejším) emitoru, poté postupuje po energetické čáře zpět k vstupu, úsek po úseku, přidávaje tření a místní ztráty po cestě. Nadmořská výška a rychlostní hlava jsou na každém uzlu odečítány tak, aby hlásily skutečný tlak tam. Odhadnutý tlak na konci je korigován (bisekce) až do té doby, než vypočítaný požadovaný vstupní tlak odpovídá zadanému vstupnímu tlaku — stejný problém uzavřené smyčky řešený řešičem průtoku potrubí na kalkulátoru Průtoku v Manningovém Potrubí, rozšířený na větvící se síť.
Hlavní vs. Postranní Úseky
Každý řádek je jeden úsek podél jedné hydraulicky nejhorší cesty (testovací cesty) od vstupu k poslednímu emitoru. Hlavní úsek pouze předává průtok postranním větvím mimo testovací cestu, takže jeho odběr je jednoduché násobení (návrhový průtok × celkový počet emitorů v úseku) — žádná citlivost na místní tlak. Hlavní potrubí je sdílený kmenový svod, takže úsek přímo v místě odebírání testovací postranní větve musí zahrnout nejen postranní větve mezi svými koncovými body, ale také všechny postranní větve stále dále po hlavním potrubí za tímto odebíráním, nebo sdílející stejný spoj (např. postranní větev na opačné straně) — jejich průtok cestuje stejným úsekem před rozštěpením, ať se v této tabulce objevují nebo ne. Postranní úsek je segment testovací postranní větve: výtok emitoru je vypočítán ze skutečného místního tlaku přes q = k·Hx, a ztráta třením je snížena Christiansenův faktor F(n) aby se zohlednil pokles průtoku jak každý emitor v úseku odvádí vodu.
Omezení
Modeluje jeden pevný tlak na přívodu (žádná křivka čerpadla), pouze jednu testovací cestu (ne celé pole) a dvouparametrickou křivku emitoru (nastavte exponent blízko 0 pro aproximaci emitoru s kompenzací tlaku). Jsou hlášeny dva různé poměry uniformity, úmyslně oddělené: qlast/qavg,field je aproximace standardní Uniformity distribuce nízké čtvrtiny (průměr nízké skupiny ÷ průměr populace); ale je vypočítána z malého modelovaného vzorku a uživatelsky odhadnuté opravy místo standardního statistického vzorku celého pole. Testovací postranní větev je navíc úmyslně předpokládaný nejhorší případ, takže její surový, neopravený průměr by podhodnocoval skutečný průměr pole a uniformita by vypadala lépe, než ve skutečnosti je; vstup Δtlaku existuje právě proto, aby toto zkreslení vyvážil. Hodnoty uniformity na 1 nebo výše jsou stále možné: znamenají pouze to, že tlak posledního emitoru je na úrovni odhadovaného průměru pole nebo vyšší, takže bod nejnižšího tlaku je u jiného emitoru. To může být proto, že poslední emitor leží v nižší nadmořské výšce, nebo proto, že odhad Δtlaku je příliš malý. qlast/qdesign je odlišná, ne-uniformitní kontrola oproti jmenovitému průtoku výrobce — užitečná pro odhalení celkově přetlakovaného nebo nedotlakovaného systému, ale je to samostatná kontrola, kterou je třeba číst spolu s číslem uniformity, protože návrhový/jmenovitý průtok nezávisí na skutečném průměrném provozním tlaku systému.
Literatura
Christiansen, J.E. (1942). “Irrigation by sprinkling.” California Agricultural Experiment Station Bulletin 670. Standardy ASAE/ASABE pro návrh mikroirrigace používají stejný přístup ztráty třením vícečetného výstupu.
Návrh aplikace
Dávka aplikace a průtok systému/zóny používá odhadovaný průtok průměrného emitoru v poli (qavg,field — vlastní průměr testovací postranní větve, korigovaný zadaným odhadem Δtlaku), ne odhadovanou sazbu: PR = qavg,field / Ae, podávaný korigovanou modelovanou hodnotou. Rozteče a počty postranních větví/emitorů v systému jsou oddělené vstupy zde, protože testovací cesta modeluje pouze jednu nejhorší větev, ne každou postranní větev v poli.